Транзисторный усилитель с глубокой ООС и ОУ на входе. См. журнал "Радио" №10-12 за 1999 г. и №1,2,4-6,9-11 за 2000 г.
Транзисторный усилитель с глубокой ООС и ОУ на входе. См. журнал "Радио" №10-12 за 1999 г. и №1,2,4-6,9-11 за 2000 г.
Последний раз редактировалось Konkere; 28.12.2020 в 14:57. Причина: Файлы удалены по требованию "правообладателя"
Последний раз редактировалось sia_2; 28.11.2018 в 22:49.
Сочетание ток-напряжение, причем на довольно длительное время - нагрузка-то во многом индуктивная, у современных полевиков с этим плохо (эффект Спирито), а у "старых" - с сопротивлением не ахти.
В то же время у правильно сконструированного реле даже при дуге на контактах, они не свариваются (если не пытаться включить до остывания), а просто приходят в негодность.
Последний раз редактировалось sia_2; 28.11.2018 в 16:29.
Век живи - век учись. Об эффекте Спирито впервые услышал сегодня.
Некоторые мысли после беглого изучения вопроса.
Поскольку эффект тепловой, для его развития нужно время. То есть при быстром переключении проявляться он не должен. И в найденных мною статьях данный эффект рассматривался как проблема линейного режима.
Таким образом, надо обеспечить достаточно быстрое переключение транзисторов ключа защиты, и никакой Спирито им будет не страшен.
Чтобы избежать проблем, связанных с большой скоростью нарастания напряжения при закрытии ключа, зашунтировать его конденсатором. А для защиты транзисторов ключа от выброса напряжения применить сапрессоры.
Поправьте плз, если где не прав.
Интерес не праздный. Прошлый мой транзисторный усилитель долгое время эксплуатировался с твердотельной защитой (без аварийных срабатываний). В последующих конструкциях также хотелось бы применить аналогичную защиту.
Обвешивать МОП защитными цепями - очень неудобно (номиналы ёмкостей конские), потом, выброс напряжения/длительность импульса тока после разрывания ключа - зависит от структуры фильтров в АС, то есть никем и никак не регламентирована. Учитывая, что индуктивность в фильтре НЧ звена обычно несколько мГн, и ток в момент срабатывания аварийной защиты может быть любым, в зависимости от предыстории, получается, что транзисторный ключ должен разорвать ток в десятки ампер, а затем выдержать как минимум суммарного напряжения питания (т. е. разность напряжений между шинами плюс-минус) хотя бы несколько миллисекунд. Супрессор, способный выдержать такую мощность, довольно дорогой и громоздкий. Если его нет - то, чтобы напряжение на размыкающемся ключе не улетало в бесконечность, закрывать транзисторы приходится медленно, в течение примерно 10...20 миллисекунд, откуда и проблема (транзистор за это время может прогореть). Можно вместо супрессора поставить быстрые отбойные диоды на шины питания, и закрывать ключ резко (за десятки наносекунд, на что ключевые МОП и рассчитаны), но при этом сильно усложняется управление, простой оптопарой не обойдешься, нужен активный драйвер с плавающим питанием (что добавляет ещё несколько потенциальных источников отказов).
Т.е. годный МОП ключ в итоге становится сложнее и громоздче релюхи.
Последний раз редактировалось sia_2; 28.11.2018 в 19:06.
sia_2, что то типа FOD3184 подойдет? А питание с + шины ему можно сделать через диод и летающую емкость (между 5 и 8 лапами) заряжать, по крайней мере, я так в ключах "плавающее" питание недавно делал, работает достаточно надёжно.
Заменил силовые реле на то, что стоило в 5 раз дороже аналогичного ширпотреба. Называются они Finder и куча цифр. В принципе уже ничего никуда не лезит, но новых плат реле обязательно дождусь и поменяю там всё, чтоб не было ничего железного. Вообще трудно говорить о частотных свойствах реле на котором написано 10А 250V AC 50Hz - оно там стоит явно для других целей.
не, туда надо чтото такое TLP591B, и с питанием никаких проблем
Offтопик:
У фотовольтаических драйверов очень медленное закрывание. Конкретно у tlp591 - 3 миллисекунды.
Offтопик:
Т.е. защиту по типу как сделано у WASO лучше не делать?
https://forum.vegalab.ru/showthread.php?t=67119
А в чем, собственно, проблема ? В защите по ссылке https://forum.vegalab.ru/showthread.php?t=67119 нагрузку отключает классическое реле, оптроны сигнальные (сравнительно быстрые), а не фотовольтаические, плюс crowbar. Пороги срабатывания у нее, конечно, гораздо грубее, чем у защиты СЛ, но в принципе всё там рабочее.
FDP083N15A https://www.fairchildsemi.com/search...&showHrd=false
N-Channel PowerTrench® MOSFET 150V, 117A, 8.3mΩ
+
FODM30xx
Приобрел BD911\912, в Элитане и Компеле (можно было в одном месте брать маркировка оказалась одна и та же). Смущает что у бд912 чуть ли не в 2 раза больше Ку и в 2-3 раза меньше емкость э-к, емкость б-к имеет меньшее различие(мерил на скорую руку обычным тестером при токе коллектора 6 мА, будет время соберу стенд для мощных т-ров) . И такой вопрос какая нормальная емкость переходов для этих транзисторов , имеет ли значение замер емкости к-э или б-к RLC-метром(например для косвенного представления о площади кристалла) или только б-к (б-э) при определенном обр например по ГОСТ 18604.3-80 .
Для примера есть NJW0302G , NJW0281G и с ними не возникло вопросов замера емкости что называется на скорую руку RLC-метром (все переходы в парах были примерно одной емкости)
Последний раз редактировалось Сергей Кор; 05.12.2018 в 23:12.
Ёмкости коллектор-база у 912 должны быть больше, чем у 911, база-эмиттер - у 912 чуть меньше, чем у 911. h21э на малых токах у 911 может быть меньше, но к 10-20 миллиамперам примерно выравниваться.
Конкретные цифры в бумагах, которые надо достать из архива, пока не до того.
Offтопик:
Есть замечательные очень шустрые оптодрайверы:
HCPL-3180
транзисторный однотакт любой модификации -это масло сливочное (с) FEDGEN
Социальные закладки